摘要：河南金梅天慶煤化工有限責任公司“30·52·5”項目甲烷化裝置采用英國戴維（Davy）公司的甲烷化工藝，主甲烷化反應器內壁采用耐高溫澆注料砌筑，試生產6個月時，主甲烷化反應器塔壁出現嚴重超溫現象，系統(tǒng)被迫緊急停車處理，檢查發(fā)現主甲烷化反應器耐高溫澆注料隔熱層存在澆筑質量缺陷，需對其予以修復或重新澆筑。考慮修復效果可能不佳及重新澆筑施工周期長、甲烷化催化劑（并無鈍化縣里）可能報廢及其供貨周期長（催化劑更換成本高），晉煤天慶參考相關資料并結合系統(tǒng)生產實際，經分析與論證，決定將甲烷化催化劑先鈍化、卸出、充氮氣密閉存放，待耐高溫澆注料隔熱層重新澆筑完畢后在回裝投用，簡要介紹甲烷化裝置流程及甲烷化催化劑裝填情況，詳細介紹甲烷化催化劑的鈍化流程、鈍化步驟及其關鍵控制點。甲烷化催化劑鈍化后再次回裝投用的情況表明，其活性依然滿足工況需要，鈍化處理是成功的，帶來的經濟效益是客觀的，可為業(yè)內類似問題的處理提供一些參考和借鑒。

關鍵詞：甲烷化裝置；主甲烷化反應器；耐高溫澆筑料隔熱層缺陷；重新澆筑；甲烷化催化劑；鈍化；活性評價

0引言

     河南晉煤天慶煤化工有限責任公司(簡稱晉煤天慶)“30·52·5”項目(300kt/a合成氨、520 kt/a尿素、5 x10⁸ m³/a燃氣)于2015年1月18日投產。2016年8月27日，晉煤天慶5x10⁸ m³/a燃氣(煤制天然氣)優(yōu)化技改項目試生產，2017年6月達產達標。本套煤制天然氣(SNG)及液化裝置是晉煤天慶與英國戴維(Davy)公司及杭州中泰深冷技術股份有限公司技術合作的嶄新成果，為我國東部地區(qū)第一套煤制天然氣裝置，其竣工投產不僅優(yōu)化了晉煤天慶的產品結構、提升了企業(yè)的經營效益，而且對于華中地區(qū)天然氣供應便利化、促進煤炭利用多樣化方面也有著重要的意義。

     晉煤天慶甲烷化裝置采用英國戴維公司的甲烷化工藝，主甲烷化反應器(R61802與R61803)內壁采用耐高溫澆注料砌筑，在試生產過程中，主甲烷化反應器塔壁出現嚴重超溫現象，系統(tǒng)被迫緊急停車處理，發(fā)現其耐高溫澆注料隔熱層存在澆筑質量缺陷，需對主甲烷化反應器內壁澆注料予以修復或重新澆筑。經分析與論證，決定先將主甲烷化反應器內的甲烷化催化劑鈍化、卸出，待耐高溫澆注料隔熱層重新澆筑完畢后，再回裝甲烷化催化劑并投用。現將有關情況介紹如下。

1甲烷化裝置流程及甲烷化催化劑裝填簡況

1.1 脫硫系統(tǒng)

     甲烷化裝置脫硫系統(tǒng)流程簡圖見圖1。原料氣先進入原料氣預熱器I (E61801) 與第一補充甲烷化反應器(R61804) 出口被冷卻后的SNG產品氣換熱，再經增濕器噴加少量鍋爐給水(熱水)后進原料氣氣液分離器(S61801)，分離掉未被汽化的液態(tài)水后原料氣進脫硫槽(R61801)中脫硫(以保護甲烷化催化劑)，保證R61801出口氣中總硫含量<4 x10^-9。

1.2主甲烷化系統(tǒng)

     甲烷化裝置主甲烷化系統(tǒng)流程簡圖見圖2。脫硫后的原料氣在原料氣預熱器II ( E61802)中被加熱后分為兩股，一股進入第一甲烷化反應器(R61802) 絕熱反應催化床層進行甲烷化反應，R61802出口工藝氣進第一廢鍋( E61803)中生產飽和中壓蒸汽，離開E61803的工藝氣與另一股新鮮原料氣混合后進入第二甲烷化反應器(R61803)中進行甲烷化反應；利用R61803出口工藝氣的反應熱在第二廢鍋效益，而且對于華中地區(qū)天然氣供應便利化、促進煤炭利用多樣化方面也有著重要的意義。

     晉煤天慶甲烷化裝置采用英國戴維公司的甲烷化工藝，主甲烷化反應器(R61802與R61803)內壁采用耐高溫澆注料砌筑，在試生產過程中，主甲烷化反應器塔壁出現嚴重超溫現象，系統(tǒng)被迫緊急停車處理，發(fā)現其耐高溫澆注料隔熱層存在澆筑質量缺陷，需對主甲烷化反應器內壁澆注料予以修復或重新澆筑。經分析與論證，決定先將主甲烷化反應器內的甲烷化催化劑鈍化、卸出，待耐高溫澆注料隔熱層重新澆筑完畢后，再回裝甲烷化催化劑并投用?，F將有關情況介紹如下。

1甲烷化裝置流程及甲烷化催化劑裝填簡況

1.1 脫硫系統(tǒng)

     甲烷化裝置脫硫系統(tǒng)流程簡圖見圖1。原料氣先進入原料氣預熱器I (E61801) 與第一補充甲烷化反應器(R61804) 出口被冷卻后的SNG產品氣換熱，再經增濕器噴加少量鍋爐給水(熱水)后進原料氣氣液分離器(S61801)，分離掉未被汽化的液態(tài)水后原料氣進脫硫槽(R61801)中脫硫(以保護甲烷化催化劑)，保證R61801出口氣中總硫含量<4 x10^-9。

1.2主甲烷化系統(tǒng)

     甲烷化裝置主甲烷化系統(tǒng)流程簡圖見圖2。脫硫后的原料氣在原料氣預熱器II ( E61802)中被加熱后分為兩股，一股進入第一甲烷化反應器(R61802) 絕熱反應催化床層進行甲烷化反應，R61802出口工藝氣進第一廢鍋( E61803)中生產飽和中壓蒸汽，離開E61803的工藝氣與另一股新鮮原料氣混合后進入第二甲烷化反應器(R61803)中進行甲烷化反應；利用R61803出口工藝氣的反應熱在第二廢鍋(E61804) 中副產飽和中壓蒸汽，并在蒸汽過熱器( E61805)中將飽和中壓蒸汽加熱為過熱蒸汽送出界區(qū)，出E61805的工藝氣則進入循環(huán)氣預熱器(E61806)中預熱循環(huán)氣，循環(huán)氣經預熱后返回R61802入口，以調整R61802出口氣溫度等；出E61806的工藝氣再次分為兩股，一股經鍋爐給水預熱器(E61807) 和第一脫鹽水預熱器(E61808)降溫后進入氣液分離器(S61802) 分離掉凝液后送循環(huán)氣壓縮機(C61801) 加壓，另一股直接進入第一補充甲烷化反應器(R61804)繼續(xù)進行甲烷化反應。

1.3補充甲烷化系統(tǒng)

     甲烷化裝置補充甲烷化系統(tǒng)流程簡圖見圖3。主甲烷化系統(tǒng)出E61806的一股工藝氣進入第一補充甲烷化反應器(R61804) 繼續(xù)進行甲烷化反應，其出口氣經原料氣預熱器(E61802和E61801)預熱新鮮原料氣后進入第二脫鹽水換熱器(E61809)， 出E61809 的工藝氣在氣液分離器(S61803) 中分離掉凝液后，依次進入空氣冷卻器( E61810)冷卻和氣液分離器(S61804)，分離凝液，之后入終極甲烷化反應器進行終極甲烷化反應，得到的產品氣（SNG）中甲烷含量＞95.5%，送入液化裝置進行深度凈化處理。

1.4 甲烷化催化劑及其裝填簡況

     甲烷化裝置的甲烷化催化劑由莊信萬豐公司(簡稱JM公司，戴維公司母公司)提供(生產)，共2種，即CRG -S2SR和CRG-S2CR型高鎳催化劑。2種甲烷化催化劑分別裝在4臺甲烷化反應器中；其中，主甲烷化反應器(R61802和R61803)上層裝填CRG-S2SR型高鎳催化劑、下層裝填CRG-S2CR型高鎳催化劑，補充甲烷化反應器(R61804和R61805)只裝填CRG-S2SR型高鎳催化劑。同時，各甲烷化反應器上、下部均裝填了不同規(guī)格的高鋁瓷球。2種甲烷化催化劑主要技術指標及各甲烷化反應器催化劑裝填情況見表1。

2主甲烷化反應器耐高溫澆注料隔熱層缺陷問題

     主甲烷化反應器( R61802、R61803)試生產6個月時(2016年12月23日)，在其上人孔以下1 200mm催化劑環(huán)向裝填位置出現10多處超溫點，且超溫面積逐漸擴大，R61802、R61803的最高壁溫分別升至295℃、300℃(指標要求在150 ℃以下)，系統(tǒng)被迫緊急停車處理。停車后邀請專家分析，一致認為：主甲烷化反應器耐高溫澆注料在現場澆筑施工過程中質量把關不嚴，澆筑的隔熱層存在缺陷，其隔熱效果達不到要求，必須卸出甲烷化催化劑進行檢查，視情況進行局部修復處理或拆除舊材料后重新澆筑。但修復處理后其使用效果不佳，運行周期短且同樣存在超溫的隱患;如果重新澆筑施工，舊料拆除、備料、施工周期將長達55~65 d；更為重要的是，具有活性的甲烷化催化劑卸出過程中與空氣接觸氧化就預示著報廢，系統(tǒng)使用的甲烷化催化劑為英國戴維公司進口催化劑，不僅價格昂貴且生產周期長達半年，短時間國內市場根本采購不到！一時之間晉煤天慶陷入兩難境地。甲烷化催化劑是否可以鈍化卸出后再次使用？但沒有相關鈍化技術方案，向戴維公司尋求技術支持，戴維公司回復沒有甲烷化催化劑相關鈍化技術方案！最終，晉煤天慶在參考相關資料(文獻)的情況下，選擇將甲烷化催化劑鈍化、卸出、充氮氣密閉存放并拆除主甲烷化反應器舊澆注料重新澆筑的方案。

3甲烷化催 化劑鈍化流程

     甲烷化催化劑的鈍化過程采用氣體閉路循環(huán)(流程示意見圖4)，由循環(huán)氣壓縮機提供氣體循環(huán)動力，電加熱器作為熱源補充點。將儀表空氣引入循環(huán)系統(tǒng)，與氮氣混合后通過循環(huán)氣壓縮機送至主甲烷化反應器(R61802 和R61803)，在主甲烷化反應器內與還原態(tài)的催化劑發(fā)生氧化反應（2Ni+O₂→2NiO，?H_θ=-480kJ/mol）。鈍化過程中放出的熱量是相當大的，因此必須在可控和嚴密監(jiān)控的條件下進行。

4甲 烷化催化劑鈍化過程

4.1鈍化步驟

   （1）將鈍化流程打通，啟動循環(huán)氣壓縮機，通過循環(huán)氣壓縮機入口高壓氮氣管線向系統(tǒng)補充氮氣，維持系統(tǒng)壓力在0.35~0.40 MPa，循環(huán)氣量控制在8000~12000 m³/h。

   （2）通過控制電加熱器負荷將R61802、R61803床層溫度用氮氣加熱至759C并保持恒溫。

   （3）確認R61802、R61803 所有催化劑床層溫度穩(wěn)定后，將儀表空氣(0.6 MPa)管線上閥門打開，將儀表空氣以較小的流量(1m³/h)引入鈍化系統(tǒng)，在循環(huán)氣壓縮機出口分析氧含量<0.1%，此時會伴隨約4 ℃的溫升。整個氧化期間，在循環(huán)氣壓縮機出口使用氧分析儀連續(xù)監(jiān)測循環(huán)氣的氧含量，每30min對循環(huán)氣壓縮機出口循環(huán)氣的氧含量進行檢查和記錄。

   （4）在最初加入空氣后，監(jiān)測R61802、R61803催化劑床層溫度，溫度.上升是表層催化劑氧化反應放熱的標志;當R61802、R61803 催化劑床層溫度穩(wěn)定后，繼續(xù)增大空氣流量，維持循環(huán)氣氧含量<0.1%，確保催化劑床層溫度在每次調整期間穩(wěn)定且溫升不超過10℃，催化劑床層最高溫度控制在95℃以內。在通入空氣鈍化的過程中，必須維持催化劑床層溫度的穩(wěn)定，當催化劑床層最高溫度移至床層底部時，則預示著催化劑表面已基本氧化；當所有催化劑床層溫度穩(wěn)定在入口溫度水平(約75 ℃)時，可適當將系統(tǒng)氧濃度增至8%~10% (小幅多次調節(jié)，每次提升0.1%)。整個氧化期間，應對主甲烷化反應器入口和出口的氧濃度進行監(jiān)測，并計算鈍化過程的耗氧量。

   （5）鈍化的最后階段，系統(tǒng)氧濃度應在8%~10%，此時催化劑床層中觀察不到放熱現象，并且氧氣消耗量接近于零，此狀況需維持2h才能視作鈍化結束。

   （6）鈍化完成后，將系統(tǒng)用氮氣置換合格, 并將催化劑冷卻至常溫。

4.2整 個鈍化過程的關鍵控制點

     本次鈍化參考類似催化劑的鈍化經驗，并結合生產實際制定了符合晉煤天慶甲烷化催化劑鈍化的實施方案，整個鈍化過程中主要關注以下兩個關鍵控制點。

    （1）催化劑床層溫度。鈍化過程中，需精確控制主甲烷化反應器入口溫度，要有穩(wěn)定溫度的必要時間和很好地控制反應器入口溫度。若床層溫度超過100℃、鈍化過程中循環(huán)氣壓縮機跳車，應立即中斷空氣加入，并通過增設的臨時切斷閥泄壓，必要時加大循環(huán)氣壓縮機入口高壓氮氣補入量，降低系統(tǒng)氧含量，直至床層溫度不再上漲。

   （2）系統(tǒng)氧含量。系統(tǒng)氧含量是催化劑鈍化的關鍵控制指標，鈍化過程中氧氣參與的氧化反應屬于高放熱反應，理論上1%的氧氣會使床層絕熱溫升159℃，因此必須按照規(guī)定的百分比向系統(tǒng)送入空氣，以保證安全鈍化。.

4.3鈍化過程的實際操作情況

     鈍化過程中，R61802、R61803 串聯(lián)操作，整個鈍化過程持續(xù)約27h后安全結束，卸出的催化劑放入密閉容器充氮氣保存。本次鈍化過程R61802、R61803 催化劑床層溫度變化見圖5。具體而言，R61802 催化劑鈍化充入氧含量1%的空氣過程中，其床層溫度T1-618012 (A~Q 點；自上而下共17個檢測點，下同)在81.68~ 84.64 9℃之間、T1-618013 (A~Q點)在81.90~ 85.28℃之間、TI-618014 (A ~Q點)在81.76~84.92 ℃之間: R61803 催化劑鈍化充入氧含量1%的空氣過程中，其床層溫度TI-618020 (A ~Q點)在80.64 ~86.80 ℃之間、T1618021 (A~Q 點)在81.28~87.52 ℃之間、TI-618022 (A~Q 點)在81.16~87.44 ℃之間。整個鈍化過程中，R61802、R61803 催化劑床層同平面溫差均控制在指標范圍內。

5 催化劑的活性評價

5.1催化劑 的外觀

     甲烷化催化劑鈍化后卸出，取樣檢測其強度(錘擊實驗)無下降，無粉化、結塊現象，外觀良好。

5.2 催化劑的升溫還原

     晉煤天慶重新考察耐火材料、招標施工隊伍、備料、拆除舊爐材料、筑爐、烘爐等，經過55d的緊張施工，2臺主甲烷化反應器內壁耐高溫澆注料終于通過第三方質量驗收。隨后甲烷化催化劑回裝，于2017年6月2日甲烷化裝置按照正常開車程序引入原料氣40000 m³/h，以最低負荷對催化劑進行升溫還原口，催化劑床層溫度上漲迅速，約15 min漲至指標上限(575 ±10) ℃，催化劑性能恢復迅速；為防止催化劑床層超溫，逐漸試著加負荷，產品氣中CH₄含量穩(wěn)定，最終達標(CH₄含量≥95. 5%)；穩(wěn)定運行約12h后，系統(tǒng)恢復至停車前的負荷，各項運行數據穩(wěn)定，表明CRG-S2SR/CRG-S2CR型高鎳催化劑鈍化后是可以再次使用的。

5.3催化劑床 層溫度

     R61802催化劑鈍化前，生產中其床層溫度T1618012 (A~Q點)在304.12 ~584.56 ℃之間、TI-618013 (A~Q 點)在306.84~585.12 ℃之間、TI-618014 (A~Q點)在301.20~584.60 ℃之間；R61802催化劑鈍化后，生產中其床層溫度TI-618012 (A~Q點)在300.48 ~569.72 ℃之間、TI-618013 (A~Q 點)在300.40 ~571.24 ℃之間、TI-618014 (A~ Q點)在300.40~ 569.40 ℃之間。

     R61803催化劑鈍化前，生產中其床層溫度TI-618020 (A ~Q點)在327.24 ~ 585.24 ℃之間、TI-618021 (A ~Q點)在326. 88 ~585.64℃之間、T1618022 (A~Q點)在329.60 ~585.28℃之間; R61803 催化劑鈍化后，生產中其床層溫度TI-618020 (A ~Q點)在321.56 ~584.48 ℃之間、TI-618021 (A~Q點)在321.84 ~594.36 ℃之間、TI-618022 (A~Q點)在321.68 ~584.08 ℃之間。

     對比分析發(fā)現，R61802、 R61803 催化劑床層熱點下移，分別從“E” 點降至了“G” 點、從“E”點降至了“H”點，即催化劑經過停車降溫、鈍化卸出保存、回裝、升溫還原(開車)等一系列“折騰”后，R61802、R61803催化劑床層熱點分別下移了2個點和3個點，但總體而言其活性受到的影響較小，系統(tǒng)加滿負荷運行其效能會更好一點。

5.4 原料氣消耗及SNG產量

     甲烷化催化劑鈍化卸出、回裝投用后，甲烷化裝置原料氣消耗及SNG產量的對比見表2?？梢钥闯?，甲烷化催化劑鈍化后再次投用，其活性依然滿足工況所需，消耗指標依然維持在正常范圍內，其催化活性仍較為理想。

     系統(tǒng)繼續(xù)運行1 a后，2018 年7月停車大修期間對R61802催化劑進行了更換(出于成本方面的考慮，只更換了1臺主甲烷化反應器內的催化劑)；而R61803 催化劑使用至今活性良好，計劃在2020年4月份系統(tǒng)大修時予以更換。

5.5 催化劑活性評價與鈍化總結

     總體而言，本次甲烷化催化劑鈍化后再次投用，其催化活性仍較為理想，不僅大大降低l催化劑的采購成本，而且避免了因新催化劑遲遲不能到貨而造成的系統(tǒng)停產損失，甲烷化催化劑的鈍化處理是成功的。值得一-提的是， 本次甲烷化催化劑卸出時，由于現場沒有很好的無氧篩分條件，造成CRG-S2SR、CRG-S2CR催化劑表面的粉塵沒有徹底篩除，且2種型號的催化劑沒有很好地分層裝填，回裝時部分混裝，導致再次使用時催化劑床層局部溫度偏高，同平面溫差有所增大(增大2~3℃)，塔壓差增加約0.02MPa,這些問題在一定程度上影響著甲烷化催化劑活性的發(fā)揮。

6結束語

     我國煤制天然氣(SNG) 工藝均采用國外的托普索工藝、戴維工藝等，主甲烷化反應器內壁均采用耐高溫澆注料現場澆筑，施工質量要求高，出現瑕疵在所難免，而一旦耐高溫澆注料隔熱層存在質量缺陷，極易導致反應器塔壁出現局部高溫或大面積超溫，將導致系統(tǒng)不能正常運行，須進行修復(修復效果不佳，不能長周期使用)或重新進行澆筑，故一定要從各個環(huán)節(jié)嚴把澆筑質量關。

     國內戴維甲烷化催化劑沒有鈍化的先例，本次CRG-S2SR、CRG-S2CR催化劑的成功鈍化，可以在較小影響催化劑活性的情況下，將催化劑安全卸出保存(充氮氣密閉保存)而無需更換，再對甲烷化反應器內耐高溫澆注料隔熱層進行修復或重新澆筑，由此可大大降低催化劑的采購成本，避免新催化劑遲遲不能到位而造成的系統(tǒng)停產損失，其帶來的經濟效益非?？捎^。

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